精密合金材料采用標準方法對直徑為3.0 mm的樣品在550-750℃下回火1,10,100和500h后進行抗IGC測試。根據GOST 10446標準對冷變形鋼絲試樣進行力學試驗。精密合金材料用Neofot-2光學顯微鏡對其微觀結構進行了研究。用x射線衍射法測定了物相組成;通過在磁場為39.8 × 104 a /m (500 Oe)的彈道裝置上測定樣品的磁導率，檢測了δ-鐵氧體和α′相(變形馬氏體)。精密合金材料在10%的FeCl3?6H2O溶液中對樣品進行單軸拉伸測試，可以揭示不穩定的Cr-Ni和Cr-Mn-Ni冷加工鋼與氮和鉬的分離和結合合金化對耐點蝕和裂縫腐蝕的影響測試結果。

精密合金材料從所獲得的數據可以看出，不含氮和鉬的鋼，以及分別摻雜鉬和氮的鋼，無論是穩定的還是不穩定的奧氏體，都容易發生點蝕和縫隙腐蝕。這些鋼在與繞線接觸7-30小時后由于深點蝕的形成而被破壞。精密合金材料從陽極電位動態曲線的性質可以看出樣品抗局部腐蝕的能力較低。17Kh18N9鋼和17Kh18AN10鋼進入被動狀態的臨界鈍化電流和總鈍化電流最大，分別為:(2 - 5) × 10?3和(1 - 5)× 10?5 A/cm2(圖1，曲線1和曲線2)。在完全鈍化區域的極化曲線上，二次活化最大和不穩定電流跳躍與自鈍化坑的形成有關。

可以看出精密合金材料當氮和鉬共同摻雜時，冷變形Cr-Ni鋼和Cr-Mn-Ni鋼具有穩定的奧氏體結構(磁常數為1.05 g /Oe)，消除了點蝕傾向。所有含鉬的氮摻雜鉻鎳鋼在長時間的應力試驗下都不會倒塌。它們具有高抗點蝕和縫隙腐蝕的特性，這證實了先前獲得的數據。精密合金材料在極化曲線上缺少二次活化的區域被氮和鉬合金化。臨界鈍化電流很小，總鈍化電位區域比17Kh18N9和17Kh18AN10鋼的曲線1和曲線2寬得多。精密合金材料樣品的表面在測試后仍然很輕，沒有任何腐蝕痕跡。含氮Cr-Ni-Mo鋼組織中δ-鐵素體的出現和α′相的形成(1 - 3，見表1)并沒有降低其局部耐蝕性。